西陵寺鎮(zhèn)金陵小學(xué)舉行期中總結(jié)表彰會(huì)

西陵鎮(zhèn)教育工作簡(jiǎn)報(bào)5：

西陵寺鎮(zhèn)金陵小學(xué)舉行期中總結(jié)表彰會(huì)

5月9日下午，西陵寺鎮(zhèn)金陵小學(xué)全體師生匯聚一堂，在本校操場(chǎng)隆重舉行期中考試總結(jié)表彰會(huì)。

會(huì)上，教導(dǎo)主任先對(duì)半學(xué)期以來(lái)的教學(xué)工作作了詳細(xì)的總結(jié)。接著，王先峰校長(zhǎng)又對(duì)在期中考試中取得優(yōu)異成績(jī)的學(xué)生、進(jìn)步較大的學(xué)生給予表?yè)P(yáng)，對(duì)潛能生進(jìn)行鞭策，對(duì)全體學(xué)生提出了一些要求，要求全體學(xué)生找準(zhǔn)自己身邊的典型，以他們?yōu)榘駱雍煤脤W(xué)習(xí)。最后，對(duì)優(yōu)秀學(xué)生和進(jìn)步較大的學(xué)生進(jìn)行了獎(jiǎng)勵(lì)。

本次會(huì)議的召開(kāi)，最大限度的調(diào)動(dòng)了學(xué)生的學(xué)習(xí)積極性，為學(xué)校下半學(xué)期的教育教學(xué)工作奠定了基礎(chǔ)。

（附圖：）

（西陵鎮(zhèn)中心校通訊員程紅強(qiáng)供稿）

擴(kuò)展閱讀：金陵開(kāi)工總結(jié)

150萬(wàn)噸/年加氫裂化裝置開(kāi)工總結(jié)

衛(wèi)建軍邢獻(xiàn)杰（中石化金陵分公司加氫裂化車間）

摘要：本文介紹了150萬(wàn)噸/年加氫裂化裝置自催化劑裝填到開(kāi)工進(jìn)油的主要開(kāi)工過(guò)程，包括催化劑裝填、催化劑硫化、低氮油開(kāi)工等一系列開(kāi)工步驟，并對(duì)150萬(wàn)噸/年加氫裂化裝置主要產(chǎn)品及操作參數(shù)進(jìn)行了分析整理，對(duì)裝置初期生產(chǎn)情況進(jìn)行了初步評(píng)價(jià)。主題詞：加氫裂化FC－14催化劑硫化開(kāi)工

1前言

150萬(wàn)噸/年加氫裂化裝置是“十五”金陵分公司1300萬(wàn)噸煉油改造項(xiàng)目的配套裝置。該裝置由中國(guó)石化洛陽(yáng)石油化工工程公司及金陵石化工程公司設(shè)計(jì)院共同設(shè)計(jì)，采用單段全循環(huán)加氫工藝，所用催化劑為撫順石油化工研究院開(kāi)發(fā)FF-16/FF-26加氫精制催化劑和FC-14單段加氫裂化催化劑，以沙特輕質(zhì)蠟油和焦化蠟油的混合油為原料，生產(chǎn)航煤、柴油、液化氣、輕石腦油和重石腦油。該加氫裂化裝置于201*年12月建成中交，201*年2月27日完成催化劑裝填，3月21日開(kāi)始進(jìn)行催化劑預(yù)硫化，4月6日開(kāi)始催化劑潤(rùn)濕和原料油切換，4月8日產(chǎn)品合格，裝置一次投產(chǎn)成功。2催化劑裝填

金陵石化150萬(wàn)噸/年加氫裂化裝置催化劑裝填于201*年2月23日開(kāi)始，至2月27日結(jié)束，催化劑總裝填量為267.02噸，其中FZC-100加氫保護(hù)劑1.78噸，F(xiàn)ZC-102加氫保護(hù)劑2.55噸，F(xiàn)ZC-103加氫保護(hù)劑3.99噸，F(xiàn)F-16加氫精制催化劑65.40噸，F(xiàn)F-26(φ3)加氫精制催化劑8.82噸，F(xiàn)F-26(φ1.2)加氫精制催化劑36.38噸，F(xiàn)F-14加氫裂化催化劑148.10噸。各反應(yīng)器具體裝填情況見(jiàn)表1與表1。

表1R1001催化劑裝填表

床層

裝填物FZC-101FZC-102FZC-103FF-26粗條FF-16

FF-26粗條Ф6瓷球Ф13瓷球Ф13瓷球

二床層

FF-16FF-16FF-26

FF-26粗條Ф6瓷球Ф13瓷球

裝填高度/mm1504506001002615170552080140018713149201*0

體積/m32.086.238.311.4336.222.350.760.280.8018.0027.3039.192.381.09

重量/Kg17772550399011402805019201*40400114014250231003638019201*005600

堆密度/Kgm-38544094897977748151759144414257928469218071560

一床層

表2R1002催化劑裝填表

床層一床層

裝填物Ф13瓷球FC-14Ф3瓷球Ф6瓷球Ф13瓷球Ф13瓷球

二床層

FC-14Ф3瓷球Ф6瓷球Ф13瓷球Ф13瓷球

三床層

FC-14FF-26粗條Ф6瓷球Ф13瓷球

裝填高度/mm100386080808038548080804524306100

體積/m31.3653.461.101.111.1053.381.111.111.0160.034.24

重量/Kg20804780016501201*0017204660016601300400140053700384023006000

堆密度/Kgm-315298941500156387315001386895906

表3不同條件下反應(yīng)器的徑向溫度分布

一床層近端368.2R1001床層溫度分布（℃）中端368.1硫化結(jié)束時(shí)的床層溫度分布遠(yuǎn)端368.4二床層三床層頂部中部底部頂部中部底部頂部中部底部369.6368.2369.3369.2369.3368.3369.5369.4369.2368.7369.2369.5近端369.1366.9366.5367.8367.2365.2365.1364.3365.2R1002床層溫度分布（℃中端369.2366.8366.8367.9367.1365.4365.5364.2365.1遠(yuǎn)端369.3367.1366.7367.5367.4365.2365.5364.5365.4近端353.8R1001床層溫度分布（℃）中端354.6361.4361.5367.6375.0363.0358.7366.3373.2361.4361.1367.0373.6低負(fù)荷條件（反應(yīng)進(jìn)料110t/h）的床層溫度分布遠(yuǎn)端354.9近端376.9382.4388.1384.2387.3392.2384.1388.1389.6R1002床層溫度分布（℃中端379.4380.5386.4384.6387.3389.5385.1386.3389.4遠(yuǎn)端377.4381.8388.1385.0387.7391.5384.4387.3389.7近端381.9390.1389.9397.2404.6390.8389.0397.7404.4390.5389.2396.8403.4R1001床層溫度分布（℃）中端381.6高負(fù)荷條件（反應(yīng)進(jìn)料110t/h）的床層溫度分布遠(yuǎn)端382.8近端404.5409.3412.4406.8408.9415.2406.0410.7412.4R1002床層溫度分布（℃中端404.7409.8412.4403.9408.5410.9406.5408.9412.0遠(yuǎn)端404.5409.3413.6407.6407.2415.8405.2409.5411.7催化劑裝填效果分析（1）從表3硫化結(jié)束時(shí)的床層溫度分布可以看出，R1001、R1002各床層徑向溫差在0.1～0.5℃，說(shuō)明反應(yīng)器內(nèi)因熱電偶測(cè)量誤差造成的床層徑向溫差很小，反應(yīng)器內(nèi)的熱電偶是準(zhǔn)確的。（2）R1001、R1002一床層無(wú)論在高負(fù)荷或低負(fù)荷條件下，徑向溫差最大為1.1℃，最小為0.7℃，說(shuō)明兩個(gè)反應(yīng)器一床層的催化劑裝填是均勻的，床層內(nèi)的溝流效應(yīng)很低。（3）R1001二床層在高負(fù)荷時(shí)，由于R1001二床層入口溫度與R1001一床層出口溫度相差不大，最大徑向溫差僅為0.9℃，說(shuō)明R1001二床層的催化劑裝填是均勻的，床層內(nèi)的溝流效應(yīng)很低。而R1001二床層在低負(fù)荷時(shí)，由于R1001二床層入口溫度與R1001一床層出口溫度相差較大，最大徑向溫差為2.8℃，我們認(rèn)為此徑向溫差不是因床層內(nèi)的溝流效應(yīng)造成的，而是因由于R1001二床層入口溫度與R1001一床層出口溫度相差較大急冷氫用量大造成的，同時(shí)說(shuō)明金陵150萬(wàn)噸加氫裂化ф4200的大直徑反應(yīng)器床層間的冷氫分布不是很均勻有待改進(jìn)。（4）從表3R1002二、三床層溫度分布可以得出第3條的結(jié)論。

3

催化劑的硫化

3.1硫化過(guò)程

催化劑硫化采用干法硫化，所用的硫化劑是二甲基二硫化物（DMDS）。

201*年3月21日13:00裝置達(dá)硫化條件冷高壓分離器V1003壓力15.25MPa溫度40℃C1001出口環(huán)氫量3201*0Nm3/hR1001的入口溫度182℃R1002的入口溫度177℃循環(huán)氫純度90.12%

201*年3月21日13：24開(kāi)P1035開(kāi)始硫化，開(kāi)始注硫量為600kg/h,半小時(shí)后調(diào)整注硫量為1500kg/h。15：00吸附熱穿過(guò)全部反應(yīng)器床層，產(chǎn)生最高溫升約5～7℃后，以≯3℃/h速度升溫，19:00冷高分見(jiàn)水，R1002出口20:00測(cè)出硫化氫濃度70g/g。201*年3月22日3：00R1001入口溫度升至230℃，開(kāi)始230℃恒溫至11：30恒溫結(jié)束，本階段循環(huán)氫中硫化氫濃度為4200~8400g/g。R1001入口以≯4℃/h速度向290℃升溫。13：30班組人員巡檢發(fā)現(xiàn)冷高分V1003液面開(kāi)關(guān)LSA1113A下設(shè)備法蘭焊縫開(kāi)裂，并有大量氣體外泄，緊急放空處理。

201*年3月25日12:00裝置達(dá)硫化條件，開(kāi)P1035開(kāi)始硫化，由于上次硫化230℃恒溫階段已經(jīng)結(jié)束，故本次硫化取消了230℃恒溫步驟，為節(jié)約時(shí)間并考慮硫化吸附熱會(huì)造成床層超溫的影響，本次硫化R1001入口溫度改為195℃，將230℃前的升溫速度改為按≯6℃/h控制。開(kāi)始注硫時(shí)循環(huán)氫硫化氫濃度為600g/g，13：30R1002出口硫化氫濃度達(dá)到1000g/g。17：30R1001入口升溫至246℃，由于巡檢發(fā)現(xiàn)A1001除A、F、H臺(tái)不漏外其余均漏，為保證裝置安全于17：30開(kāi)始降溫撤壓。

201*年4月4日9：30裝置達(dá)硫化條件，開(kāi)P1035開(kāi)始硫化，由于上次硫化起始溫度為195℃時(shí)，實(shí)際吸附溫度僅為5℃，故本次硫化R1001入口溫度初始溫度按照220℃控制，本次硫化取消了230℃恒溫步驟，230℃以后按照升溫曲線要求進(jìn)行的升溫。11：00R1001入口達(dá)到230℃，首先R1001入口以≯4℃/h速度向290℃升溫4月5日3：30R1001入口溫度達(dá)

到290℃。接著R1001入口以≯6℃/h速度向370℃升溫，于16：00入口溫度升到370℃。370℃恒溫從16：00到24:00結(jié)束。結(jié)束時(shí)R1001入口溫度為370℃，循環(huán)氫中H2S濃度為2201*g/g

R1001入口露點(diǎn)以C1001出口氣體露點(diǎn)-37℃，R1002出口氣體的露點(diǎn)差-37℃，露點(diǎn)差≯3℃，且均低于-19℃。R1001入口氣體的H2S濃度2201*ppm與R1002出口氣體中的H2S濃度21000ppm基本相同，且連續(xù)4小時(shí)H2S濃度＞1.0%(體)。冷高分無(wú)水繼續(xù)生成。3.2硫化效果分析

催化劑預(yù)硫化時(shí)，在反應(yīng)器內(nèi)會(huì)發(fā)生下述兩個(gè)主要反應(yīng)：(1)硫化劑(DMDS)首先和氫氣反應(yīng)，產(chǎn)生硫化氫和甲烷，此反應(yīng)為放熱反應(yīng)。該反應(yīng)一般發(fā)生在精制反應(yīng)器R1001的入口處，反應(yīng)速度較快。

(CH3)2S2+3H2=2H2S+2CH4

(2)氧化態(tài)的催化劑活性組分(氧化鎳、氧化鉬等)和硫化氫反應(yīng)變成硫化態(tài)的催化劑活性組分，該反應(yīng)是放熱反應(yīng)，發(fā)生在反應(yīng)器內(nèi)的各個(gè)催化劑床層上。預(yù)硫化時(shí)出現(xiàn)的溫升現(xiàn)象即是此反應(yīng)所致。

3NiO+2H2S+H2=Ni3S2+3H2OMoO3+2H2S+H2=MoS2+3H2OWO3+2H2S+H2=WS2+3H2O

根據(jù)上述化學(xué)反應(yīng)方程式及FF-16催化劑（MoO3為25.5%、NiO為3.8%）、FF-26催化劑（MoO3為26.0%、NiO為4.3%）、保護(hù)劑（MoO3為7.0%、NiO為2.0%）、FC-14催化劑（WO3為23.5%、NiO為6.0%）中活性金屬組分含量可計(jì)算出單位催化劑硫化完全所需硫化劑的理論量和生成水理論量。催化劑硫化時(shí)，硫化劑C2H6S2的理論用量及生成水理論量的計(jì)算結(jié)果列于表4。實(shí)際用硫量見(jiàn)表5

表4硫化劑用量和生成水量(理論量)

硫化劑催化劑名稱催化劑組成，m%MoO3NiOWO3

催化劑實(shí)際裝填量，kg

硫化1kg催化劑所需的硫化劑用量，kg硫化1kg催化劑所生成水量，kg硫化劑量，kg生成水量，kg理論總硫化劑量，kg理論總生成水量，kg

FF-1625.53.8--654000.18250.10491211568603889922264

FF-2626.04.3--45201*.18780.108084884881

C2H6S2

保護(hù)劑7.02.0--83170.05410.0311450259

FC-14--6.023.51481000.12050.06931784610263

表5硫化硫平衡表

入方

出方

項(xiàng)目加入DMDS總量

高分排水溶解硫

第一次硫化中斷放空量第二次硫化中斷放空量

第三次硫化結(jié)束殘存于系統(tǒng)排放氫排放量泄漏量

催化劑反應(yīng)用量

折合DMDS量kg484003502409294621259030159538072

本次催化劑硫化共注DMDS48400kg，催化劑實(shí)際反應(yīng)耗DMDS硫量為38072kg，是理論量38899Kg的97.87％，這個(gè)值已達(dá)到了較高的水平。本次硫化的升溫曲線見(jiàn)圖－1。

400實(shí)際硫化曲線25000350201*0R1001入口溫度℃R1001入口溫度R1002出口氣體H2S(ppm)300201*年3月22日13:30第以次硫化中止250201*年3月25日17:30第2次硫化中止201*年4月4日9:30第3次硫化開(kāi)始1500010000201*01*年3月25日12:30第2次硫化開(kāi)始50001500,h3000300030003000000000000000:32100:0:3:0:3:000:3:0:3:0:3:0:3:0間2:5:7:1:3:6::00::319211012160:12151720228:111316時(shí)161318:0000時(shí)間2化1-25硫-2-3-2-305-305201*20204引入加氫柴油和逐步切換蠟油

催化劑硫化結(jié)束后，將反應(yīng)器入口溫度以20~25℃/h的速度降溫至150℃，待各反應(yīng)器各

床層溫度穩(wěn)定后，引入加氫柴油進(jìn)行潤(rùn)濕。開(kāi)工過(guò)程中所用加氫柴油和沙輕蠟油性質(zhì)見(jiàn)表6。

20圖－1硫化控制曲線

05-4-4表6加氫柴油和蠟油主要性質(zhì)

原料油密度/Kgm餾程/℃FBP/5%10%/30%50%/70%90%/95%EBPS/%N/gg殘?zhí)?%水分/%金屬組成/gg-1Fe/NaNi+Cu+V

引入加氫柴油時(shí)主要工藝條件如下：

R1001入口溫度：150V1003壓力：15.0MPaV1003溫度：49℃循環(huán)氫量：3201*0Nm3/h

4月6日10：28開(kāi)始引入加氫柴油，進(jìn)料量為68T/h，催化劑床層溫波為15~30℃。11：40溫波通過(guò)，熱高分建立液面后，以15℃/h提升R1001入口溫度至200℃，待催化劑床層溫度穩(wěn)定后，開(kāi)始分步切換蠟油原料。為了確保裝置操作平穩(wěn)，切換蠟油時(shí)分為四個(gè)步驟進(jìn)行，分別切換25%，50%，75%和100%。

16：00開(kāi)始切換25%蠟油，并且以8~10℃/h提升R1001入口溫度，待催化劑床層溫度穩(wěn)定一段時(shí)間后，繼續(xù)提高蠟油切換比例。

4月7日2：00左右進(jìn)料完全切換為蠟油，繼續(xù)提高R1001入口溫度，調(diào)整操作。4月8日，產(chǎn)品合格，150萬(wàn)噸/年加氫裂化裝置一次投產(chǎn)成功。當(dāng)日裝置操作條件、主要產(chǎn)品性質(zhì)見(jiàn)表7～表8。

-1-3

加氫柴油819.2245/259/296//3413460.00080.6痕跡

沙輕蠟油903.3/324341/384411/435469/5042.267610.040.030.1/0.10.1

表7150萬(wàn)噸/年加氫裂化裝置主要操作條件

時(shí)間新鮮進(jìn)料/Th-1循環(huán)油進(jìn)料/Th-反應(yīng)總進(jìn)料量反應(yīng)入口壓力/MPa循環(huán)氫/Nm3/h反應(yīng)溫度/℃

R1001

1床層(入口/出口)2床層(入口/出口)精制空速（h）1床層(入口/出口)

R10022床層(入口/出口)

3床層(入口/出口)裂化空速（h）總溫升R1001/℃

R1002/℃

平均反應(yīng)溫度R1001/℃

R1002/℃氫耗Nm3/T轉(zhuǎn)化率/%

-1-1

201*年4月8日

1105016016.30310000

365/382382/3951.45395/403401/407398/4051.08302138540227571

表8加氫裂化產(chǎn)品分布及其主要性質(zhì)

201*年5月30日

1757124616.30342300

369.5/388.3387.6/400.9

2.234004.2/409.3403.7/411.0403.6/408.6

1.6632.0418.31390.9406.5324.3363

加氫裂化產(chǎn)品密度/Kgm-3餾程/℃FBP/10%50%/90%EBP閃點(diǎn)/℃冰點(diǎn)/℃銀片腐蝕/級(jí)銅片腐蝕/級(jí)凝點(diǎn)/℃S/gg-1

輕石腦油25/3776/808311.4

重石腦油746.583/93115/1451642.7

航煤802.7181/193207/23725667905開(kāi)工正常后裝置的操作條件、產(chǎn)品收率及主要產(chǎn)品性質(zhì)見(jiàn)表7、表9。

表9加氫裂化產(chǎn)品分布及其主要性質(zhì)

產(chǎn)品密度/Kgm組成（V％）H2CH4C2H6C3H8n-C4H8i-C4H8餾程/℃FBP/10%50%/90%EBP閃點(diǎn)/℃冰點(diǎn)/℃銀片腐蝕/級(jí)銅片腐蝕/級(jí)凝點(diǎn)/℃S/gg-1收率（m％）6

總結(jié)

-3

干氣37.837.57.116.00.90.23.98

LPG

輕石腦油這樣燃料型煉油廠的要求。其對(duì)中間餾分油的選擇性可以達(dá)到78.25％。

6.3由于150萬(wàn)噸/年加氫裂化原料氫純度僅為93％左右，比設(shè)計(jì)的純度低了近6個(gè)百分

點(diǎn)，導(dǎo)致裝置目前生產(chǎn)存在兩大問(wèn)題。1、由于新氫純度低直接導(dǎo)致脫硫后循環(huán)氫純度處于較低的水平在78％左右，為保證反應(yīng)器

入口氫純度，尾氫外排量較大約4000Nm/h，導(dǎo)致裝置氫耗水平比較大約在330Nm/t。2、由于反應(yīng)氫分壓較低導(dǎo)致本裝置初期裂化反應(yīng)溫度較高，對(duì)FC－14的壽命提出了嚴(yán)峻的

的考驗(yàn)。

6.4從此次150萬(wàn)噸/年加氫的用能水平看見(jiàn)表10，其單位（t）原料油的能耗僅為41.44kg

標(biāo)油。說(shuō)明本裝置無(wú)論在熱量回收上的流程設(shè)計(jì)上，還是降低能耗的操作調(diào)整方面均

達(dá)到了較高的水平。

表10加氫裂化耗能情況

項(xiàng)目單位

單位加工量耗能

新鮮水循環(huán)水電t/t0.024

t/t14.75

蒸汽燃料氣燃料油能耗

kg/t15.95

kg/t2.02

Kg標(biāo)油/t41.27

33

kW.h/tkg/t68.55

38.76

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